Sebab mengapa lampu jalan solar begitu popular adalah bahawa tenaga yang digunakan untuk pencahayaan berasal dari tenaga solar, jadi lampu solar mempunyai ciri sifar elektrik. Apakah perincian reka bentuklampu jalan solar? Berikut adalah pengenalan kepada aspek ini.
Butiran reka bentuk lampu jalan solar:
1) Reka bentuk kecenderungan
Untuk menjadikan modul sel solar menerima sinaran suria sebanyak mungkin dalam setahun, kita perlu memilih sudut kecondongan optimum untuk modul sel solar.
Perbincangan mengenai kecenderungan optimum modul sel solar adalah berdasarkan kawasan yang berbeza.
2) Reka bentuk tahan angin
Dalam sistem lampu jalan solar, reka bentuk rintangan angin adalah salah satu isu yang paling penting dalam struktur. Reka bentuk tahan angin terutamanya dibahagikan kepada dua bahagian, satu adalah reka bentuk tahan angin dari pendakap modul bateri, dan yang lain adalah reka bentuk tahan angin tiang lampu.
(1) Reka bentuk rintangan angin dari pendakap modul sel solar
Menurut data parameter teknikal modul bateripengilang, tekanan angin yang boleh ditangguhkan adalah 2700Pa. Jika pekali rintangan angin dipilih sebagai 27m/s (bersamaan dengan taufan magnitud 10), menurut hidrodinamik yang tidak lantang, tekanan angin yang ditanggung oleh modul bateri hanya 365Pa. Oleh itu, modul itu sendiri dapat menahan sepenuhnya kelajuan angin 27m/s tanpa kerosakan. Oleh itu, kunci untuk dipertimbangkan dalam reka bentuk adalah sambungan antara pendakap modul bateri dan tiang lampu.
Dalam reka bentuk sistem lampu jalan umum, sambungan antara pendakap modul bateri dan tiang lampu direka untuk diperbaiki dan disambungkan oleh tiang bolt.
(2) reka bentuk rintangan angintiang lampu jalan
Parameter lampu jalan adalah seperti berikut:
Kecenderungan panel bateri a = ketinggian tiang lampu 15o = 6m
Reka bentuk dan pilih lebar kimpalan di bahagian bawah tiang lampu Δ = 3.75mm tiang bawah tiang bawah diameter luar = 132mm
Permukaan kimpalan adalah permukaan yang rosak dari tiang lampu. Jarak dari titik pengiraan p momen rintangan w pada permukaan kegagalan tiang lampu ke garisan tindakan beban panel bateri F pada tiang lampu adalah
PQ = [6000+ (150+6)/tan16o] × sin16o = 1545mm = 1.845m。 Oleh itu, momen tindakan beban angin pada permukaan kegagalan tiang lampu m = f × 1.845。
Menurut reka bentuk maksimum kelajuan angin yang dibenarkan sebanyak 27m/s, beban asas panel lampu jalanan solar dua kali 30W adalah 480n. Memandangkan faktor keselamatan 1.3, f = 1.3 × 480 = 624n。
Oleh itu, M = F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466n.m。
Menurut derivasi matematik, momen rintangan permukaan kegagalan toroidal w = π × (3R2 δ+ 3R δ 2+ δ 3)。
Dalam formula di atas, r adalah diameter dalaman cincin, δ adalah lebar cincin.
Momen rintangan permukaan kegagalan w = π × (3r2 δ+ 3r δ 2+ δ 3）
= π × (3 × lapan ratus dan empat puluh dua × 4+3 × lapan puluh empat × 42+43) = 88768mm3
= 88.768 × 10－6 m3
Tekanan yang disebabkan oleh momen tindakan beban angin pada permukaan kegagalan = m/w
= 1466/(88.768 × 10－6) = 16.5 × 106PA = 16.5 MPa << 215mpa
Di mana, 215 MPa adalah kekuatan lenturan keluli Q235.
Penembusan yayasan mesti mematuhi spesifikasi pembinaan untuk pencahayaan jalan. Jangan sekali -kali memotong sudut dan memotong bahan untuk membuat asas yang sangat kecil, atau pusat graviti lampu jalan akan menjadi tidak stabil, dan mudah dibuang dan menyebabkan kemalangan keselamatan.
Jika sudut kecenderungan sokongan solar direka terlalu besar, ia akan meningkatkan rintangan angin. Sudut yang munasabah harus direka tanpa menjejaskan rintangan angin dan kadar penukaran cahaya solar.
Oleh itu, selagi diameter dan ketebalan tiang lampu dan kimpalan memenuhi keperluan reka bentuk, dan pembinaan asas adalah wajar, kecenderungan modul solar adalah munasabah, rintangan angin tiang lampu tidak ada masalah.
Masa Post: Feb-03-2023
