Sebab mengapa lampu jalan solar begitu popular ialah tenaga yang digunakan untuk pencahayaan berasal daripada tenaga solar, jadi lampu solar mempunyai ciri cas elektrik sifar. Apakah butiran reka bentuklampu jalan solar? Berikut adalah pengenalan kepada aspek ini.
Butiran reka bentuk lampu jalan solar:
1) Reka bentuk kecenderungan
Untuk menjadikan modul sel solar menerima sinaran suria sebanyak mungkin dalam setahun, kita perlu memilih sudut kecondongan optimum untuk modul sel suria.
Perbincangan mengenai kecenderungan optimum modul sel solar adalah berdasarkan kawasan yang berbeza.
2) Reka bentuk tahan angin
Dalam sistem lampu jalan suria, reka bentuk rintangan angin adalah salah satu isu terpenting dalam struktur. Reka bentuk tahan angin terutamanya dibahagikan kepada dua bahagian, satu ialah reka bentuk tahan angin bagi pendakap modul bateri, dan satu lagi reka bentuk tahan angin tiang lampu.
(1) Reka bentuk rintangan angin pendakap modul sel solar
Mengikut data parameter teknikal modul bateripengilang, tekanan atas angin yang boleh ditahan oleh modul sel suria ialah 2700Pa. Jika pekali rintangan angin dipilih sebagai 27m/s (bersamaan dengan taufan bermagnitud 10), mengikut hidrodinamik bukan likat, tekanan angin yang ditanggung oleh modul bateri hanya 365Pa. Oleh itu, modul itu sendiri boleh menahan sepenuhnya kelajuan angin 27m/s tanpa kerosakan. Oleh itu, kunci yang perlu dipertimbangkan dalam reka bentuk ialah sambungan antara pendakap modul bateri dan tiang lampu.
Dalam reka bentuk sistem lampu jalan umum, sambungan antara pendakap modul bateri dan tiang lampu direka bentuk untuk dipasang dan disambungkan dengan tiang bolt.
(2) Reka bentuk rintangan angintiang lampu jalan
Parameter lampu jalan adalah seperti berikut:
Kecondongan panel bateri A=15o ketinggian tiang lampu=6m
Reka bentuk dan pilih lebar kimpalan di bahagian bawah tiang lampu δ = 3.75mm tiang lampu diameter luar bawah=132mm
Permukaan kimpalan ialah permukaan tiang lampu yang rosak. Jarak dari titik pengiraan P momen rintangan W pada permukaan kegagalan tiang lampu ke garis tindakan beban tindakan panel bateri F pada tiang lampu ialah
PQ = [6000+（150+6）/tan16o] × Sin16o = 1545mm=1.845m。 Oleh itu, momen tindakan beban angin pada permukaan kegagalan tiang lampu M=F × 1.845。
Mengikut reka bentuk kelajuan angin maksimum yang dibenarkan 27m/s, beban asas panel lampu jalan suria berkepala dua 30W ialah 480N. Memandangkan faktor keselamatan 1.3, F=1.3 × 480 =624N。
Oleh itu, M=F × 1.545 = 949 × 1.545 = 1466N.m。
Mengikut terbitan matematik, momen rintangan permukaan kegagalan toroidal W=π × （3r2 δ+ 3r δ 2+ δ 3）。
Dalam formula di atas, r ialah diameter dalam gelang, δ ialah lebar gelang.
Momen rintangan permukaan kegagalan W=π × （3r2 δ+ 3r δ 2+ δ 3）
=π × （3 × lapan ratus empat puluh dua × 4+3 × lapan puluh empat × 42+43）= 88768mm3
=88.768 × 10－6 m3
Tegasan yang disebabkan oleh momen tindakan beban angin pada permukaan kegagalan=M/W
= 1466/（88.768 × 10－6） =16.5 × 106pa =16.5 Mpa<<215Mpa
Di mana, 215 Mpa ialah kekuatan lenturan keluli Q235.
Penuangan asas mesti mematuhi spesifikasi pembinaan untuk lampu jalan. Jangan sekali-kali memotong sudut dan memotong bahan untuk membuat asas yang sangat kecil, atau pusat graviti lampu jalan akan menjadi tidak stabil, dan ia mudah dibuang dan menyebabkan kemalangan keselamatan.
Jika sudut kecondongan sokongan suria direka bentuk terlalu besar, ia akan meningkatkan rintangan angin. Sudut yang munasabah harus direka bentuk tanpa menjejaskan rintangan angin dan kadar penukaran cahaya suria.
Oleh itu, selagi diameter dan ketebalan tiang lampu dan kimpalan memenuhi keperluan reka bentuk, dan pembinaan asas adalah betul, kecenderungan modul solar adalah munasabah, rintangan angin tiang lampu tidak ada masalah.
Masa siaran: Feb-03-2023
